上(shang)遊旋渦流對(duì)孔闆流量計(jì)性能影響
摘(zhai)要:本文介紹(shao)旋渦流對孔(kǒng)闆流量計 性(xìng)能影響的結(jié)果。主要對β值(zhi)和旋渦強度(du)進行了分析(xi)。該項工作生(sheng)要基于流動(dòng)圖形測試法(fǎ)、IDA激光多普勒(le)測速和管壁(bi)壓力測量法(fǎ),借助一個流(liu)體動力學裝(zhuang)置完成的。另(ling)外,還對管内(nei)流動與△p差壓(ya)測量之間的(de)關系進行了(le)FENXI 。 概述 該工作(zuò)的主要目的(de),一方面是更(gèng)好地了解孔(kong)闆兩側的穩(wen)定流和不穩(wen)定流現象,另(lìng)一方面是确(que)定上遊流動(dong)幹擾對内部(bù)流動特性和(he)對流量測量(liang)的實際影響(xiǎng)。爲了達到上(shàng)述目的,采用(yòng)了多種試驗(yàn)和數值計算(suan)方法。 在試驗(yan)中,采用了流(liu)動圖像法,激(ji)光多普勒測(ce)速儀(L.D.V)測量二(er)維速度和管(guǎn)壁差壓測量(liàng)法。 試驗時,選(xuǎn)取了2個β值(0.4和(hé)0.7)。雷諾數(Uv·D/v)在104~2×105之(zhī)間。 二、試驗設(she)備 1.試驗裝置(zhi) 圖1爲試驗裝(zhuang)置,主要由水(shuǐ)平試驗管路(lù)及一台離心(xīn)泵組成。該離(lí)心泵通常在(zài)過壓狀态下(xia)運行。試驗時(shi),由離心泵将(jiang)水箱A(容積爲(wèi)1m³)中的水抽出(chu),其最大排量(liàng)爲140m³/h,輸出相對(dui)壓力爲20m水柱(zhu)。由泵輸送的(de)水,一部分通(tōng)過主試驗管(guan)路的試驗段(duan),另-部分經旁(pang)通管路返回(huí)到原來的水(shui)箱中。主試驗(yàn)管路是一段(duàn)口徑爲125mm的直(zhi)管段,一台标(biao)準電磁流量(liàng)計安裝在該(gāi)直管段上,其(qi)準确度爲1%。該(gāi)直管段的末(mò)端與密閉水(shuǐ)箱B相連,這樣(yàng)可以消除由(yóu)離心泵引起(qǐ)的任何脈動(dong)流影響。在水(shuǐ)箱B的出口裝(zhuāng)有口徑爲100mm的(de)直管段,其中(zhong)測試段就安(an)裝在此直菅(jian)段上。試驗中(zhōng),水返回到水(shuǐ)箱A或者被排(pái)出。另外,試驗(yan)時還可向水(shuǐ)中注人染料(liào)。利用2個并聯(lián)安裝在試驗(yàn)段下遊的控(kòng)制閥來調節(jie)通過試驗段(duàn)的水流量。爲(wei)了避免試驗(yàn)過程中水介(jie)質的溫度上(shàng)升,設置了一(yī)台循環水式(shì)換熱器。在環(huán)路中冷卻水(shuǐ)的流量采用(yòng)伺服控制,其(qi)溫度偏差在(zai)±0.5C範圍内。試驗(yan)段上遊口徑(jing)100mm直管段的長(zhǎng)度爲4m,在其人(ren)口安裝了一(yi)台管束式整(zhěng)流器。試驗段(duan)由孔闆兩側(cè)分開,分爲上(shang)遊和下遊試(shì)驗段。試驗管(guǎn)段采用有機(jī)玻璃透明管(guan)段,以便觀測(cè)流型和激光(guang)多普勒測速(sù)。由于在空氣(qi)和有機玻璃(lí)管段之間存(cun)在讀數偏差(cha),爲了避免有(yǒu)機玻璃管段(duàn)産生的折射(she),而将有機玻(bō)璃管段的外(wài)壁做成平面(miàn)。爲了更好地(dì)觀察孔闆兩(liǎng)邊的流動狀(zhuàng)态,孔闆兩側(cè)的法蘭是經(jing)過特殊的,盡(jin)量保證爲0.15D。孔(kǒng)闆上、下遊的(de)直管段長度(dù)爲0.5m。這樣就可(ke)完成孔闆兩(liǎng)側回流區的(de)試驗:甚至β值(zhí)爲0.4也可以。 2.旋(xuan)渦流發生器(qì) 旋渦流是由(you)一種切向流(liu)發生器産生(sheng)的,如圖2所示(shi)。部分流體從(cóng)其人口沿着(zhe)與軸線成切(qie)線方向進人(ren),從而産生旋(xuan)轉流。旋渦強(qiang)度的确定借(jie)助于軸向流(liu)量Q軸向和總(zǒng)流量Q總流量(liàng)之間的關系(xi)來定。即用無(wu)量綱旋流系(xi)數Q表達,其變(bian)化範圍爲0(無(wu)旋流)至1(最大(dà)旋流),數字表(biao)達式爲: 據有(yǒu)關文獻介紹(shào),旋渦強度也(yě)可用旋渦數(shu)量s來表示,即(ji)通過平均軸(zhou)向分布U(r)和平(píng)均切向分布(bù)W(r)計算出來,表(biao)達式爲: 該旋(xuán)流系數n可以(yi)通過試驗與(yu)經典的旋流(liu)數S用線性關(guān)系聯系起來(lái)。 三、試驗結果(guǒ) 在試驗過程(cheng)中,β值爲0.7和0.4,雷(lei)諾數爲100000。 1.流動(dong)狀态觀測 在(zài)與管道同直(zhi)徑的孔闆的(de)邊緣處設置(zhi)2個毛細管,并(bìng)且與管道的(de)軸線對稱。試(shì)驗時,向兩根(gen)毛細管中注(zhu)人示蹤劑(氣(qi)體或液體),觀(guan)測孔闆下遊(yóu)的流動狀态(tai)。爲了清晰地(di)觀察流動狀(zhuang)态,在透明管(guan)段上遊放置(zhi)一照明設備(bei),其光束可以(yi)與軸線平行(háng)或垂直。 觀察(cha)結果表明,旋(xuán)渦流使得射(she)流擴大而回(huí)流區減小。而(er)且,當旋流系(xi)數n較大和β值(zhi)較小時,孔闆(pǎn)下遊處有明(ming)顯的射流沖(chòng)擊,使得作用(yòng)在管壁上的(de)壓力産生很(hen)大的波動。. 2.速(su)度測量 試驗(yan)中,使用了一(yi)台二維激光(guang)多普勒測速(sù)儀。在旋流強(qiang)度Ω爲0.2和0.5時,進(jìn)行了測試。 3.上(shang)遊流動狀态(tài) 圖3示出了在(zai)孔闆上遊1D處(chu)測得的平均(jun1)軸向速度U和(he)切向速度W的(de)分布情況。 從(cóng)中可以看出(chū),随着旋渦強(qiáng)度的增加,軸(zhóu)向速度U分布(bù)趨于變平。 從(cóng)切向速度分(fèn)布圖中可以(yǐ)看出,旋轉以(yǐ)管道軸線 爲(wei)中心并分爲(wei)兩個區域。在(zài)管道的中心(xīn)(0≤r/D<0.25)爲“強旋渦型(xíng)”區,在該區内(nèi)切向速度W與(yǔ) 半徑r成正比(bi)。接近于管壁(bì)時,出現了一(yī)個由于摩擦(ca) 使得旋轉速(sù)度降低的區(qu)域。 利用上述(shu)的速度分布(bù)圖,可以計算(suan)出旋渦數s和(he)旋渦角θs。因此(cǐ),當Ω=0.2時,S=0.1、θs=9°;當Ω=0.5時,S=0.5、θs=36°。 4,下(xia)遊流動狀态(tài) (1)沿管道軸線(xian)的軸向速度(du)展開圖 當β值(zhí)爲0.4時,得到的(de)曲線如圖4所(suo)示。從圖中可(ke)以清楚地看(kan)出,旋轉流不(bú)僅可以導緻(zhi)孔闆附近處(chù).速度增加,而(er)且還可導緻(zhì)由于下遊稍(shao)遠處因旋轉(zhuan)運動射流的(de)擴展使得速(sù)度迅速地減(jiǎn)小。當下遊旋(xuan)轉運動較強(qiáng)(上遊旋流較(jiao)大和低β值)時(shí),該旋轉的影(yǐng)響就更大。 (2)在(zài)孔闆下遊0.5D時(shi)測得的速度(du)分布圖 圖5示(shi)出了當β值爲(wèi)0.7時,孔闆下遊(you)的平均軸向(xiàng)速度U和切向(xiang)速度W的速度(dù)分布圖。 從圖(tú)中看出,當Ω值(zhi)較小時,射流(liú)形狀完全與(yu)無旋流時的(de)結果相同。換(huàn)句話說,随着(zhe)旋流強度的(de)增加,射流區(qu)域消失了。 圖(tu)6示出了在剪(jian)切區内軸向(xiàng)速度的波動(dòng)量明顯增加(jia)。從流動圖像(xiàng)看出,這個不(bú)穩定流現象(xiàng)與射流的沖(chòng)擊相一緻。對(duì)于一個給定(dìng)的幅射狀态(tai),這種現象使(shǐ)得局部速度(dù)交替地與在(zai)環流區觀察(cha)到的或射流(liu)中心區觀察(chá)到的一緻。 當(dāng)β值爲0.4時,雖然(ran)這種現象被(bei)強化了,但結(jié)果完全類似(sì)。 角動量軸向(xiang)流量計算式(shi): 上式表明在(zài)上遊和下遊(yóu)測量點之間(jian),φlang是減小的。Murakami和(hé)Kito所得的結果(guo)與其相同。 (3)靠(kào)近管壁附近(jìn)的軸向速度(du)分布:回流區(qū)平均長度的(de)确定. 圖7示出(chu)了平均縱向(xiang)速度分布的(de)所有結果。對(dui)這些縱向速(sù)度分布,平均(jun1)再附壁點與(yu)速度正負符(fu)号的變化相(xiàng)一緻。 從圖7中(zhōng)可清楚地看(kan)出,旋渦流可(ke)導緻回流區(qu)尺寸減小。因(yin)此,當旋流強(qiáng)度較低(Ω=0.2)時,平(píng)均再附壁點(dian)大約在8.7h位置(zhì),而在無擾動(dong)及在相同雷(lei)諾數時,則大(da)約在10h位置。當(dang)Ω=0.5時,回流區長(zhǎng)度減小到4.9h(β=0.7時(shi))和2.9h(β=0.4時)。 這種現(xiàn)象在攝錄的(de)流動圖像錄(lù)像中可以十(shí)分清楚地看(kan)到。這種現象(xiang)與射流的迅(xun)速膨脹有關(guān),而與離心力(lì)的作用無關(guan)。 (4)差壓測量 在(zài)D和D/2配置中旋(xuan)渦流對差壓(yā)測量的影響(xiǎng)。試驗過程中(zhōng),在雷諾數爲(wèi)10000及相同總流(liu)量的條件下(xià),改變旋流強(qiáng)度相對應的(de)旋流系數Ω.Ω從(cóng)0~1範圍内變化(hua)。 圖8示出了流(liú)出系數的變(biàn)化,其定義式(shi)爲: 式中p和np分(fen)别表示有擾(rǎo)動和無擾動(dòng)條件)流出系(xì)數是旋流系(xi)數的函數。 從(cóng)圖8可看出,當(dāng)旋流系數Ω低(dī)于0.2時,所産生(shēng)的誤差可以(yǐ)忽略不計。這(zhe)與Ω值爲0.2時流(liu)動.研究結果(guǒ)相吻合。該結(jié)果表明,在射(she)流起始階段(duan),平均流量幾(jǐ)乎不變。這表(biao)明,即使不忽(hū)略旋轉運動(dòng)對靜壓橫向(xiàng)梯度的影響(xiang),至少上遊和(he)下遊也應等(děng)效。. 當Ω值大于(yú)0.2時,可以看出(chū)随着被測試(shi)孔闆.的不同(tóng),其性能也不(bú)同。對于最大(dà)的孔闆(β=0.7),當Ω值(zhi)達到0.7時,流出(chu)系數的最大(dà)偏差可達27%。超(chao)出這個值後(hou),系數CD急劇下(xià)降。當Ω值大于(yú)0.82時,流出系數(shu)的偏差變爲(wei)負值。當Ω=1時,CD的(de)偏差爲-14%。 對于(yú)Ω值爲0.4的孔闆(pan),流出系數的(de)偏差總是正(zheng)值,并且随着(zhe)旋流強度增(zeng)加而增大。當(dang)Ω=1時,其最大誤(wu)差可達25%。 通過(guo)定性研究分(fèn)析,一些學者(zhě)(Lugt、Murakami、Kito和McHugh等)得到了(le)性質相同的(de)結果。例如,當(dāng)β值較高時,流(liu)出系數趨向(xiang)變化,反過來(lai)也是一樣。通(tong)常,這種特性(xing)變化取決于(yu)β值,這可以用(yòng)對于差壓測(cè)量中有兩個(gè)相互反作用(yong)的物理現象(xiang)來解釋。這兩(liang)個現象是:一(yi)方面由于離(li)心力作用使(shi)得.上遊速度(dù)分布逐漸變(bian)平,也使得下(xia)遊射流更加(jiā)明顯地收縮(suo)。另-方面由于(yu)旋轉運動的(de)作用,使得射(she)流變寬。除此(cǐ)之外還有旋(xuan)轉流對孔闆(pǎn)上、下遊橫向(xiàng)靜壓力梯度(dù)的影響。因此(cǐ),當β值較低時(shi),通過孔闆的(de)旋轉流沒有(you)很大的加速(su),此時第一種(zhǒng)現象起主要(yào)作用,導緻測(cè)量的差壓值(zhi)增大,而流出(chu)系數降低。反(fan)之,當β值較高(gāo)時,射流變平(píng)的影響減弱(ruo),而通過孔闆(pan)的流體加速(sù)旋轉導緻射(she)流進一步擴(kuò)大,此時差壓(ya)降低。 這些通(tōng)常的解釋并(bing)不總是可以(yi)得到驗證的(de)。我們已經指(zhi)出,上述結論(lùn)中的上遊速(sù)度變平的影(ying)響及由于幹(gàn)擾影響射流(liu)收縮的變化(hua)等現象都不(bú)能用試驗來(lai)驗證。關于射(shè)流擴展引起(qi)的旋流影響(xiang)結果見圖4。從(cóng)中明顯地看(kan)出,在射流起(qǐ)始段内,位于(yu)管道中心的(de)軸向速度随(suí)着旋流強度(dù)增加而增大(da)。 根據空氣動(dong)力學的研究(jiū)結果,利用積(ji)分求和法可(kě)以确定相應(ying)的測量誤差(chà)。這種方法将(jiāng)在下面計算(suàn)孔闆.上、下遊(yóu)差壓時進行(háng)描述。由于旋(xuan)流作用,不但(dan)要考慮流體(ti)沿着管道軸(zhóu)向流動的縱(zong)向加速度,而(ér)且還要考.慮(lü)上、下遊管道(dào)橫截面上的(de)橫向靜壓力(lì)梯度。鑒于上(shàng)述兩種現象(xiang),其差壓公式(shi)爲: 我們已将(jiāng)β值爲0.7的孔闆(pan)和兩個旋渦(wo)強度應用.到(dao)我們自己的(de)試驗結果中(zhōng),所得結果見(jiàn)表1。 通過将使(shǐ)用該方法得(dé)到的結果與(yu)實際試驗結(jie)果相對比,可(kě)以看出存在(zai)明顯的不同(tong)。當然,這主要(yao)是由于計算(suàn)軸線和管壁(bì)之間差壓時(shi)計算簡化而(ér)造成的。。Murakami和Kito以(yǐ)前使用類似(si)的方法得到(dao)的觀測結果(guo)也是如此。 有(you)關更加完整(zheng)的信息,尤其(qi)對于橫向靜(jing)壓梯度的計(jì)算可使用等(děng)人的流動模(mó)型。 如果把我(wo)們所得結果(guo)與以前引用(yòng)過的試驗結(jié)果相比較,則(ze)可看出測出(chū)的流出系數(shù)的變化率有(you)很大差别。結(jié)果表明,這些(xie)差别主要由(you)于.上遊旋轉(zhuǎn)流性質的不(bu)同而造成的(de)。 對于有關平(píng)均流量的最(zuì)初解釋還應(yīng)附加上非穩(wen)定流現象的(de)附加說明。本(běn)文針對測量(liang)結果表明,由(you)于旋渦流作(zuò)用,差壓的巨(jù)大波動與旋(xuán)流所引.起的(de)流動的不穩(wen)定有關。 這些(xiē)現象與旋渦(wo)流量計使用(yòng)中的情況類(lei)似。當初始的(de)旋流強度最(zuì)強和β值最低(dī)時,這個影響(xiǎng)最大。 四、結論(lùn) 在本文中介(jiè)紹了依據流(liu)動狀态的圖(tú)像化、二維激(jī)光多普勒測(cè)速(L.D.A)和平均管(guan)壁壓力結果(guo)。在不同的旋(xuan)流強度下,對(duì)旋渦流的影(yǐng)響進行了分(fèn)析,尤其注意(yì)到了孔闆下(xia)遊射流的擴(kuò)展和回流區(qu)域長度的明(míng)顯減少。β值越(yue)小和上遊旋(xuan)轉流越強,這(zhè)些現象就越(yuè)明顯。 因此,當(dāng)旋流強度較(jiào)低時,接近孔(kong)闆處的平均(jun1)流量不會受(shòu)到較大的影(ying)響。流動圖像(xiang)化和管壁壓(yā)力的測量充(chong)分揭示了不(bu)穩定流的現(xiàn)象。 通過試驗(yan),已将β值和旋(xuán)流強度對測(cè)量誤差的影(ying)響進行了驗(yàn)證。把我們所(suo)得的結果與(yǔ)其他作者獲(huò)得的結果相(xiang)對比表明,隻(zhī)知道旋渦數(shu)量還不足以(yi)預測儀表的(de)測量誤差。這(zhè)一結論與ReaderHaris的(de)結論相吻合(hé)。通過對試驗(yàn)數據的分析(xi)表明,速度場(chǎng)和差壓測量(liàng)之間的關系(xì)式隻能通過(guò)數學模型來(lái)确定。
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